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小型混凝土搅拌机的设计

2020-07-11 02:52 作者:人生就是博新版 点击:

 

  小型混凝土搅拌机的设计 1 引言 1.1 项目研究的目的意义 近年来随着我国经济建设及科学技术的高速增长, 基本建设规模不断扩大, 建设队 伍不断增加,大城市基础建设、房地产开发业的迅猛发展,推动了混凝土生产产量的迅 速提高,机械设备在建设施工中的地位也日益显著。加强施工队伍的装备,是改善施工 条件,提高施工速度、工程质量和经济效益的保障[1]。 混凝土生产是改变传统的现场分散搅拌混凝土的生产方式, 实现建筑工业化的一项 重要改革。 混凝土的商品化生产因其生产的高度专业化和集中化等特点大大提高了混凝 土工程质量,节约原材料,加快,提高劳动生产率,减轻劳动强度,同时也因其节省施 工用地,改善劳动条件,减少环境污染而使人类受益。 由于混凝土机械的工作对象是砂石、水泥等混合料,且用量大,工作环境恶劣。因 此,现代混凝土施工机械已经在向高技术、高效能、多品种、自动化和智能化的方向发 展,以改善工作条件及提高生产率。 由于这些搅拌输送机全部都是利用单运动方式,因而普遍存在拌和物料不充分,搅拌 效果不太理想; 另外,其噪音也较大,特别是在煤炭行业的工业型煤等新工艺上使用的搅 拌输送机,根本满足不了其工艺设计要求而严重制约了其新技术新工艺的推广使用 ,因 而急需一种结构新颖、效果明显的全新机型的搅拌机来逐步代替旧式搅拌机 ,并且也可 广泛地使用于其他行业。 搅拌是混凝土生产工艺过程中极重要的一道工序,所以应尽可能的使处在搅拌过程 中的拌合料各组分的运动轨迹在相对集中区域内互相交错穿插, 在整个拌合料体积中最 大限度的产生相互摩擦, 并尽可能提高各组分的体积参与运动的次数和运动轨迹的交叉 频率,为混凝土拌合实现宏观和微观匀质性创造最有利的条件,因此混凝土施工应向机 械化和自动化方向发展[2]。 小型混凝土搅拌机的设计,是为了满足市场需求,完善产品的系列,适应小型建筑 施工和实验室工作的要求。它是在封闭的环境中,实现对物料的搅拌和输送,搅拌及输 -1- 送效果良好,对环境污染少,能够改善施工现场施工条件,保障施工人员身心健康,降 低工人的施工强度,提高工作效率,减少施工中对环境的破坏。 1.1.1 混凝土的组成 混凝土作为当今最大宗的建筑材料,广泛地用于工业、农业、交通、国防、水利、 市政和民用等基本建设工程中,在国民经济中占有重要地位。一般混凝土指水泥混凝土 而言,它是由水泥和砂、石集料,加水按规定的配合比,经过搅拌、浇注和凝结而成的 一种人造石材。其中,水泥和水起胶凝作用,砂、石起骨架填充作用,水泥浆包裹在砂 的表面, 并填充到砂的空隙成为砂浆, 砂浆又包裹在石子的表面, 也能填充石子的空隙。 当水泥浆硬化后,就将砂、石集料颗粒牢固地粘结成一个整体,使混凝土具有一定的强 度和其他许多重要性能[4]。 1.1.2 搅拌的任务 强度是混凝土最主要的力学性能,混凝土强度主要取决于混合料间的界面结构。 一般认为混凝土搅拌的主要任务是; (l)组分均匀分布,达到宏观及微观上的匀质; (2)破坏水泥粒子团聚现象,使其各颗粒表面被水浸润,促使弥散现象的发展; (3)破坏水泥粒子表面的初始水化物薄膜包裹层,促进水泥颗粒与其他物料 颗粒的结合,形成理想的水化生成物; (4)由于物料表面常覆盖上一薄层灰尘及粘土,有碍界面结合层的形成,故应使物料 颗粒间多次碰撞和互相摩擦,以减少灰尘薄膜的影响[5]; (5)提高混合料各单元体参与运动的次数和运动轨迹的交叉频率,以加速达到匀质 化。 1.1.3 搅拌机设计的意义 由以上分析可以给合理的搅拌机理一个解释: 应尽可能使处在搅拌过程中的混合料 各组分的运动轨迹在相对集中区域内互相交错穿插, 在整个混合料体积中最大限度地产 生相互摩擦,尽可能提高各组分参与运动的次数和运动轨迹的交叉频率,为混合料实现 宏观和微观匀质性创造最有利的条件。强制式混凝土搅拌机一般筒身固定,搅拌机片旋 转,对物料施加剪切、挤压、翻滚、滑动、混合使混凝土各组分搅拌均匀。 因此,为了获得搅拌均匀的混凝土,混凝土搅拌机必须具备下列条件: -2- (l)能对混凝土各种组分均匀搅拌,并使水泥浆或沥青均匀包裹骨料表面; (2)能将搅拌后的混凝土均匀的卸出; (3)搅拌和出料的时间短; (4)占地面积小; (5)功率消耗小,符合环保要求。 而影响混凝土搅拌质量的与搅拌机有关的主要因素有: (1)混凝土搅拌机的结构形式和它的搅拌速度; (2)混凝土搅拌机出料容量与搅拌筒几何容积的比率,即容积利用系数; (3)搅拌叶片和衬板的磨损状况; (4)各种混合材料的加料顺序。 (5)搅拌时间[7]。 1.2 国内外混凝土搅拌机的发展状况 在搅拌机出现的时期,是以自落式搅拌的形式出现。随着对混凝土要求的不断增 多,出现了强制式搅拌机。强制式搅拌机又可分为立轴式和卧轴式两类。国内几乎都 是这两种形式的搅拌机[8]。 立轴式搅拌机,又称涡浆式强制搅拌机,这种搅拌机的形式是在固定放置的圆盘 中央, 装有一个由减速机驱动的转子臂架, 在臂架上装有搅拌叶片和内外壁铲刮叶片, 依靠各组搅拌叶片不同的安装位置和安装角度便能对在圆盘和转子之间环形工作容积 的物料进行剧烈搅拌[13]。 卧轴式搅拌机又称圆槽式搅拌机,是七十年代发展起来的一种新型搅拌机,它可分为单 轴式和双轴式,这种形式的搅拌机兼有自落和强制两种搅拌的机能,搅拌叶片的线速度 比涡浆式小,因而耐磨性要比涡浆式小高 [14] 。 单卧轴搅拌机是由德国 ELBA 公司研制生产。它具有结构紧凑、消耗功率小、叶片衬 板耐磨性好,能满载启动和具有搅拌轻质混凝土能力的优点。我国也向该公司引进了样 机。 双卧轴搅拌机是随着混凝土施工工艺的改进而逐渐发展起来的新机型。国外从二十 世纪四十年代后期开始在美国和德国出现,但因轴端密封技术的不成熟,其发展基本处 于停顿状态。直到七十年代初,由于这项技术得到突破,双卧轴搅拌机在不少国家右重 -3- 新发展起来, 目前已形成系列产品。 我国于二十世纪八十年代初研制成功, 但发展迅速, 在产品规格和产品数量上,都远远超过了其它机型[15]。 搅拌机构是双卧轴搅拌机的核心部分,混凝土搅拌质量的好坏,生产率的高低,使 用维修费用的多少都与它有关。搅拌机构是由水平安置的双圆槽形伴筒、两根按相反方 向转动的搅拌轴和其上安装的搅拌叶片组成的。搅拌叶片的作用半径是相互交叉的,叶 片与轴中心线成一定角度,当搅拌轴转动时,叶片一方面带动混和料在两个拌筒内轮番 地作圆周运动,上下翻滚,同时在搅拌叶片相遇或重叠的部分,混和料在两轴之间的共 域相互交换;另一方面推动混和料沿着搅拌轴方向,不断地从旋转平面向另一个旋转平 面运动[10]。 1.3 设计内容 (1)搅拌机的结构方案分析与总体设计 本搅拌机的结构是由机架、搅拌装置、传动系统所主成。 机架是整个设备的支撑部 分,由槽钢和钢管焊接而成。搅拌装置由搅拌筒、搅拌轴、搅拌铲片所主成,搅拌铲片 固定在搅拌臂上,并且与搅拌轴主成一体,搅拌铲与搅拌筒底间隙可微量调整。传动系 统由电动机、减速器、带传动、链传动所组成。 (2)搅拌装置的设计 搅拌装置是安装在轴套上的铲片式叶片,叶片随轴的旋转而转动,对筒内物料进行 搅拌,是物料混合均匀,搅拌臂向上伸出,可起到搅拌上方物料的作用。 (3)传动系统的设计 传动系统是由V带传动和链传动来传递运动的。 电动机输出转速通过V带传动传递到 减速器,减速器又通过链传动将转速传递给搅拌机的主轴,主轴带动轴套转动,从而使 搅拌叶片旋转,来完成搅拌的工作。 2 技术任务书(JR) 2.1 设计的依据及要求 目前在我国已有混凝土搅拌机种类很多,但是根据搅拌原理和搅拌机结构形式、搅 拌物料的不同,对搅拌机的要求也不尽相同,参照已有搅拌机的结构型式和工作原理, -4- 由于搅拌机工作的对象是砂石等建筑材料,为了延长搅拌机的寿命,轴承处的密封很重 要,搅拌质量要好,设计结构合理,使用维修方便,接地稳固,根据这些依据和要求设 计了该混凝土搅拌机。 2.2 产品的用途及使用范围 由于我国建筑行业的高速发展,推动了混凝土生产的迅速提高,所以混凝土机械在 施工中的地位日益显著。 混凝土搅拌机的用途就是机械化的拌制混凝土,适用于建筑科研、检测中心、大专 院校及混凝土构件、施工单位试验室、可搅拌普通混凝土和轻质混凝土,也可用到其它 行业试验室对不同物料进行搅拌。 2.3 主要技术指标和参数 表 1 技术参数表 项目 .进料容量 最大出料容量 .搅拌筒内径 搅拌叶片转速 叶片距筒底的间隙 拌料粒径 电动机功率 数据 80L 50L 800mm 30r/min 小于5mm 5~30mm 4kw 2.4 总体布局及结构概述 结构由机架、搅拌装置、传动系统所主成。 机架是整个设备的支撑部分,由槽钢和 钢管焊接而成。搅拌装置由搅拌筒、搅拌轴、搅拌铲片所主成,搅拌铲片固定在搅拌臂 上,并且与搅拌轴主成一体,搅拌铲与搅拌筒底间隙可微量调整。传动系统由电动机、 减速器、带传动、链传动所组成。 2.5 关键技术 -5- (1) 传动部件材料选择与加工技术:传动部件选用的材料其强度和硬度要合理,不 必太大,以免造成不必要的浪费,而其结构形式要简单,降低零件的加工难度,尽量选 用国家标准零件,便于更换修理。 (2) 结构的布局技术:混凝土搅拌机主要是靠机架的支撑而站立在地上工作的,故 其高度不宜太高,以保证它的稳固,结构也应尽可能的紧凑合理。 (3) 粉尘及噪声控制技术:为了减少分尘和噪声对工作环境的污染,在搅拌机筒体 的上方加了一个筒盖,这样虽然不能起到最好的控制噪声的作用,但对粉尘还是有一定 的控制作用,也可以对噪声有一定的减弱作用。 (4) 安全技术。 3 设计计算说明书(SS) 3.1 总体设计方案 3.1.1 混凝土搅拌机种类和功能比较 混凝土搅拌机主要由拌筒、加料和卸料机构、供水系统、原动机、传动机构、机架 和支承装置等组成。 从其运动方式及其主要结构上来看,它们可分为两大类型:一种形式为单运动的轴 式传动轴上(有单轴和双轴)安装各式各样的搅拌叶片(有长锥形、螺旋形等),并利用叶 片来搅拌物料;而另一类则是通过钢齿轮传动带动某一形状的筒体(有圆锥体、圆柱体 等)的自身旋转而使物料产生搅拌效果。 按工作性质分间歇式(分批式)和连续式;按搅拌原理分自落式、强制式和连续式; 按安装方式分固定式和移动式;按出料方式分倾翻式和非倾翻式;按拌筒结构形式分梨 式、鼓筒式、双锥、圆盘立轴式和圆槽卧轴式等。 自落式搅拌机 有较长的历史,早在 20 世纪初,由蒸汽机驱动的鼓筒式混凝土搅拌 机已开始出现。 50 年代后, 反转出料式和倾翻出料式的双锥形搅拌机以及立筒式搅拌机 等相继问世并获得发展。自落式混凝土搅拌机的拌筒内壁上有径向布置的搅拌叶片。工 作时,拌筒绕其水平轴线回转,加入拌筒内的物料,被叶片提升至一定高度后,借自重 -6- 下落,这样周而复始的运动,达到均匀搅拌的效果。自落式混凝土搅拌机的结构简单, 一般以搅拌塑性混凝土为主。 连续式混凝土搅拌机 装有螺旋状搅拌叶片,各种材料分别按配合比经连续称量后 送入搅拌机内,搅拌好的混凝土从卸料端连续向外卸出。这种搅拌机的搅拌时间短,生 产率高、其发展引人注目。 强制式搅拌机 从 20 世纪 50 年代初兴起后,得到了迅速的发展和推广。最先出现 的是圆盘立轴式强制混凝土搅拌机。这种搅拌机分为涡桨式和行星式两种。19 世纪 70 年代后,随着轻骨料的应用,出现了圆槽卧轴式强制搅拌机,它又分单卧轴式和双卧轴 式两种, 兼有自落和强制两种搅拌的特点。 其搅拌叶片的线速度小, 耐磨性好和耗能少, 发展较快。 强制式混凝土搅拌机拌筒内的转轴臂架上装有搅拌叶片, 加入拌筒内的物料, 在搅拌叶片的强力搅动下, 形成交叉的物流。 这种搅拌方式远比自落搅拌方式作用强烈, 主要适于搅拌干硬性混凝土[12]。 3.1.2 混凝土搅拌机的结构型式选择 立轴式搅拌机的搅拌工作主要靠叶片对物料的强制式的搅拌作用使物料拌和均 匀。另外立轴搅拌机的拌筒中央部分有一轴套,用于放置搅拌装置,连接传动装置,结 构紧凑,传动装置下置,润滑性能好。 卧轴式搅拌机,拌筒内径做的都比较大,骨料被抛向拌筒外壁,产生混凝土离析, 加水量不易控制,搅拌力小,使物料结团结仓。 综合比较,立轴搅拌机的结构简单,易于控制与操作。故本次设计的是一台小型 立轴式搅拌机。 3.2 总体结构及工作 3.2.1 结构组成及工作原理 本设计混凝土搅拌机的主要组成部分为:传动部分、搅拌部分、机架等。 整体结构如图 1 所示: -7- 图 1 总体结构示意图 1.主动链轮 2.电动机 3.主动带轮 4.从动带轮 5.减速器 6.筒体 7.从动链轮 8.搅拌体 9.搅拌轴 10.圆锥滚子轴承 11.机架 12.出料抖 本设计的工作原理是:电动机通过带传动带动减速器,减速器与搅拌轴通过链传动 带动轴的旋转,轴上安装有搅拌叶片随轴转动对物料进行搅拌作用。 3.2.2 主要技术参数 搅拌机主要技术参数见表 2。 -8- 表 2 技术参数表 项目 .进料容量 最大出料容量 .搅拌筒内径 搅拌叶片转速 叶片距筒底的间隙 拌料粒径 电动机功率 数据 80L 50L 800mm 30r/min 小于5mm 5~30mm 4kw 3.3 主要工作部件的设计 3.3.1 搅拌装置的设计 立轴强制式搅拌机是借助于搅拌叶片对物料进行强制导向搅拌。 其搅拌叶片绕垂直轴旋转;搅拌叶片的形式可以是铲片式, 也可以是螺旋带式。 普通的立轴强制搅拌机的铲片式叶片表面形状一般为平面, 在搅拌过程中, 物料 对平面叶片的运动阻力很大, 混合搅拌的功率消耗高。 平面铲片对物料只有推动作用, 没有翻动效果,所以搅拌混合效率较低。 搅拌叶片安装角也是搅拌机的主要结构和工作参数之一,对搅拌质量和搅拌效率都 有着直接的影响,由于叶片安装角与其他搅拌机参数相互关联,每一个参数的变化都会 引起搅拌机性能的变化。 叶片安装角是指搅拌叶片斜面与搅拌轴线间的夹角。 叶片安装的定性分析:当安装角过小时叶片主要带动混合料围绕 搅拌轴转动而缺乏必要的轴向运动,搅拌叶片变成与轴平行的一块平板不起搅拌作用; 当安装角过大时叶片推动混合料的横向运动就很弱, 叶片就成为与搅拌轴垂直的平板一 样也丧失了搅拌功能。 因此,搅拌叶片一定要相对于搅拌轴成一定角度安装,使混合料的横向和轴向运动 都较大,达到搅拌的最大效率。本次设计的搅拌机采用的叶片安装角为 45 度[6]。 -9- 图 2 叶片安装角 3.3.2 机架的设计 筒体由热压钢板卷曲焊接而成,在筒体上端有盖,筒底部有卸料口,当需要卸料时 转动料门手柄,使料门打开,拌合物即沿出料口卸下。搅拌筒的内径为 D=800mm,筒体 高 H=310mm,筒壁厚 3mm。 机架是混凝土搅拌机的主要支撑部件,他是承担所有来自电动机、减速器、筒体和 轴的应力。机架是搅拌机的稳固是搅拌机工作稳定运转平稳的基础。因此,机架无论是 从结构还是材料上都应该采用坚固的稳定的结构。 机架的支腿是用钢管和槽钢焊接在筒 底来起到支撑作用的。 3.4 传动系统的设计 3.4.1 传动比分配及电动机选型 本搅拌机体积比较小,结构比较简单,结构要紧凑。电动机的转速为 1440r/min 而 搅拌轴的转速是 30r/min,所以搅拌机的总传动比为 48。各级出动比分配为:带传动的 传动比是 2,减速器的传动比是 12,链传动的传动比是 2。 由于搅拌机从结构上看,主要靠电动机的旋转,带动减速器的转动,进而带动搅拌 轴的旋转。因此,电动机是整个装置的动力元件。在搅拌过程中,由于混凝土在不断地 搅拌过程中消耗动力,所以,混凝土搅拌机的生产能力决定着电动机的功率[3]。 而此混凝土搅拌机所需的功率为 4kw ,综合考虑暂选带动机型号为 Y 112 M ? 4 ,其 额定功率为 4kw ,转速 n 为 1140r / min ,额定转矩 2.2kw ,最大转矩 2.3kw 。 - 10 - 3.4.2 V 带传动的设计 带传动是一种挠性传动。带传动的基本组成零件为带轮(主动带轮和从动带轮)和 传动带。 主动带轮转动时,利用带轮和传动带间的摩擦或啮合作用,将运动和动力通过传动 带传递给从动轮。 带传动具有结构简单、传动平稳、价格低廉和缓冲吸震等特点,在近代机械中广泛 应用。 按照工作原理的不同,带传动可分为摩擦型带传动和啮合型带传动。在摩擦型带传 动中,根据传动带的横截面形状不同,又可分为平带传动、圆带传动、V 带传动和楔带 传动。本次毕业设计选用的是 V 带传动。 V 带的横截面呈等腰梯形,带轮上也做出相应的轮槽。传动时,V 带的两侧和轮槽接触, 槽面摩擦可以提供更大的摩擦力。另外,V 带传动允许的传动比大,结构紧凑。 (1)设计计算 ①确定计算功率,查机械设计书表 8 ? 7 查得工况系数 K A =1.3 由公式: pca ? K A ? p 代入数据得 pca =1.1× 4=4.4kw,又因为转速为 1140r / min 故由机械设计书图 8 ? 11 可 以选择 V 带型号为 A 型。 ②确定带轮的基准直径 dd 并验算带速 v 初选小带轮的直径 d d 1 根据 V 带带型由机械设计书表 8 ? 6 和表 8 ? 8 选取小带轮直径 d d 1 又因为 d d 1 ? dmin = 75mm ,故取小带轮直径 d d 1 = 90mm 验算带速,按机械设计书式 (8 ?13) 验算带的速度 V= ? d d 1n1 60 ?1000 = ? ? 90 ?1440 60 ?1000 m / s ? 6.78m / s 带速一般为 v ? 2 ~ 5m / s , 5m / s ? 6.78m / s ? 25m / s 故带速适合。 - 11 - 计算大带轮的基准直径 d d 2 根据机械设计书式 (8 ? 15a) 计算大带轮的基准直径 d d 2 V 带的传动比 i1 ? 2 ~ 5 ,取 i1 ? 2 。 则 d d 2 = i ? dd1 ? 2 ? 90mm=180mm 。 根据机械设计书表 8-8 圆整 d d 2 = 180mm 确定 V 带的中心距 a 和基准长度 Ld ,根据机械设计书式(8-20) 0.7(dd1 ? dd 2 ) ? a0 ? 2(dd1 ? dd 2 ) 初定中心距 a0 = 500mm 。 由机械设计书式 (8 ? 22) Ld 0 ? 2a0 ? ? [2 ? 500 ? ? 2 (d d 1 ? d d 2 ) ? (90 ? 180) ? (d d 1 ? d d 2 ) 2 4a0 (180 ? 90)2 ]mm ? 1427.95mm 4 ? 500 ? 2 由机械设计书表 8 ? 2 选带的基准长度 Ld = 1400mm 按机械设计书式 (8 ? 23) 计算实 际中心距 a a ? a0 ? Ld ? Ld 0 1400 ? 1427.95 ? 486mm ? 500 ? 2 2 中心距的变化范围: amin ? a ? 0.015Ld amax ? a ? 0.03Ld 计算得: 465mm ? a ? 528mm 。 验算小带轮上的包角 ?1 ? 180o ? (d d 2 ? d d 1 ) 满足 V 带包角要求。 57.3o 57.3o ? 180o ? (180 ? 90) ? 169o ? 90o a 486 - 12 - 计算带的根数 Z,计算单根 V 带的额定功率 pr 由 dd1 ? 90mm 和 n1 ? 1440r / min ,查机械设计书表 8 ? 4a 得 p0 ? 1.0604kw 根据 n1 ? 1440r / min , i1 =2 和 A 型带查表 8 ? 4b 得 ?p0 ? 0.17kw ,查表 8 ? 5 得 K? ? 0.97 ,由表 8 ? 2 得 K L ? 0.96 ,于是 PR ? ( P 0 ? ?P 0 ) K? K L ? (1.0604 ? 0.17) ? 0.97 ? 0.96 ? 1.1457 kw 计算 V 带根数 Z Z? 4.4 pca ? 3.84 ? Pr 1.1457 取 4 根 V 带。 计算单根 V 带的初拉力的最小值 ( F0 )min ,由表 8-3 得 A 型带的单位长度质量 q ? 0.1kg / m ,所以 ( F0 )min ? 500 ( F0 ) min ? [500 ? (2.5 ? K? ) Pca ? qv 2 K? Zv (2.5 ? 0.97) ? 4.4 ? 0.1? 6.782 ]N ? 132.55 N 0.97 ? 4 ? 6.78 应使带的实际拉力 F0 ? ( F0 )min 。 计算压轴力,压轴力的最小值为 ( Fp ) min ? 2Z ( F0 ) min sin ?1 2 ? 2 ? 3 ? sin 169o ?132.55 ? 1055.5 N 。 2 (2)带轮的结构 ①V 带轮的设计要求 带轮的各轮槽的尺寸和角度应保持一定的精度,以使带的载荷分布较为均匀,结构 工艺性好,无过大的铸造内应力,质量分布均匀,轮槽工作面要精细加工,以减少带的 磨损。 ②V 带轮材料的选择 因为 V 带轮的转速 v ? 9.6m / s 则 v ? 2.5m / s ,转速较低,因此材料通常采用铸铁,常用 材料为 HT150 或 HT200。 - 13 - ③带轮的结构与尺寸 带轮的结构设计主要是根据带轮的基准直径选择带轮的结构形式, 根据带的型号来 确定带轮轮槽的尺寸。设计如下: 当 dd ? 2.5d ( d 轴径)时,可用实心式;当 dd ? 300mm 时,可采用腹板式;当 dd ? 300mm 同时 D1 ? d1 ? 100mm 时,可采用孔板式;当 dd ? 300mm 时可采用轮辐式。 ④V 带轮的轮槽 V 带轮的轮槽与所选的 V 带的型号相对应,查《机械设计》书表 8 ? 10 V 带绕在带轮上以后发生弯曲变形,使 V 带工作面的夹角发生变化,为了使 V 带的工作面与带轮的轮槽工作面紧密结合,将 V 带轮轮槽的工作面的夹角做成小于 40 o 。 V 带轮安装到轮槽中以后,一般不应超出带轮的外圆,也不应与轮槽底部接触, 为此规定了轮槽基准直径到外圆和底部的最小高度 ha min 和 h f min 。 轮槽工作表面粗糙度为 1.6 或 3.2。 - 14 - 表 3 带轮参数 Y 项目 符号 SPY 基准宽度 SPZ 8.5 SPA 11.0 SPB 14.0 Z A B bp ha min 5.3 基准线.3 3.5 19 ? 0.4 槽间距 第一槽对称面 至端面的距离 e f 7?1 8?1 2 8? ?1 2 12.5? ?1 最小轮缘厚 ? min B 5 5.5 6 7.5 带轮宽 B ? (Z ? 1)e ? 2 f 外径 dw dw ? D ? 2ha 2 主动带轮计算:根据 dd ? 90mm ,第一槽对称面至端面的距离: f ? 10? ?1 mm , 槽间距: e ? 15 ? 0.3mm ,基准线上槽深度: ha min ? 2.75mm , hf min ? 8.7mm ,最小轮 缘厚: ? min ? 6mm ,基准宽: bd ? 11.0mm 。 取 ha ? 3mm , hf ? 9mm , ? ? 6mm 轮缘宽度: B ? ( z ? 1)e ? 2 f ? (4 ?1) ?15 ? 2 ?10 ? 65mm f ? [ B ? ( z ? 1)e]/ 2 ? [65 ? (4 ? 1) ?15]/ 2 = 10 mm 。 在总要求范围内。 槽宽: b ? bd ? 2ha ? tan(?0 / 2) ? 11 ? 2 ? 3 ? tan17o ? 12.83mm 。 顶圆直径: - 15 - da ? dd1 ? 2ha ? 90 ? 2 ? 3 ? 96mm 。 根据电动机轴径: d ? 38mm ,轴伸长度: E ? 80mm 。 d1 ? (1.8 ~ 2)d ? (1.8 ~ 2) ? 38 ? 68.4 ~ 76mm , 取 d1 ? 70mm ,取轮缘宽; L ? E ? 80mm 。而 dd1 ? 90 ? 2.5d ,所以采用实心式带轮。 从动带轮计算: dd 2 ? 180mm ,从动轮的设计方法与主动轮基本相同,只是轮毂 与轴配合处的直径由轴的直径确定。 2 e ? 15 ? 0.3mm ,?0 ? 38mm 基 第一槽对称面至端面距离: f ? 10? ?1 mm ,槽间距: 准线上槽深: ha min ? 2.75mm , hf min ? 8.7mm ,最小轮缘厚: ? min ? 6mm ,基准宽: bd ? 11.0mm 。 取 ha ? 3mm , hf ? 9mm , ? ? 6mm 轮缘宽度: B ? ( z ? 1)e ? 2 f ? (4 ?1) ?15 ? 2 ?10 ? 65mm f ? [ B ? ( z ? 1)e]/ 2 ? [65 ? (4 ? 1) ?15]/ 2 = 10 mm 。 在总要求范围内。 槽宽: b ? bd ? 2ha ? tan(?0 / 2) ? 11 ? 2 ? 3 ? tan19o ? 13.07mm 顶圆直径: da ? dd1 ? 2ha ? 180 ? 2 ? 3 ? 186mm 这个带轮与减速器主动轴相连,由 d减 ? 40mm , l减 ? 82mm 可计算: d1 ? (1.8 ~ 2)d ? 81 ~ 90mm , 取 d1 ? 85mm 。 D1 ? dd1 ? 2 f ? 2? ? 180 ? 2 ? 9 ? 2 ? 6 ? 150mm , L ? 82mm , - 16 - 1 1 C ? ( ~ ) B ? 9.3 ~ 16.25mm , 7 4 取 C ? 10mm 。因为 dd 2 ? 180 ? 2.5d减 ,所以采用腹板式。 3.4.3 减速器选型 由于混凝土搅拌机在搅拌时,为了使混凝土搅拌的比较均匀,搅拌轴的转速不 宜过快,但考虑到生产力,搅拌轴的转速又不可以太慢。综合考虑,有根据搅拌轴 的实际转速为 30r/min 。查《机械设计手册》选择减速器为蜗杆减速器。型号为 WHX16 , 该 减 速 器 传 动 比 i ? 12.5 , 又 因 为 大 带 轮 转 速 n2 =720r/min 主 轴 转 速 n3 =30r/min。 减速器尺寸:中心距: a ? 160mm ,中心高: H 0 =125 mm ; 最大外形尺寸:L=3 mm36,B=190 mm ,H=148 mm ; 主动轴: d1 =40 mm , l1 =82 mm ; 被动轴: d2 =65 mm , l2 =70 mm 。 通过以上计算可知传动装置的总传动比 i ? 48 在整个过程中电动机与减速器之间采用的是 V 带传动,减速器与搅拌轴之间采 用联轴器连接,轴上有一对轴承,查《机械设计手册》得如下表: 表 4 各传动部件的传动效率 类别 带传动 轴承 链传动 减速器 传动形式 V 带传动 滚动轴承 双排链 蜗杆减速器 效率(%) 0.96 0.98 0.99 0.95 从而可计算出从电动机至搅拌机主轴传递的总效率为 ? =?V 带?轴承?链传动?减速器 = 0.96 ? 0.98 ? 0.99 ? 0.95 =0.885 则主轴功率 3.4.4 链传动的设计 P ? Pd? =4 ? 0.885 =3.54kw - 17 - 链传动是一种挠性传动,他又链条和链轮组成,通过链轮轮齿与链条节的啮合来传 递运动和动力,链传动在机械制造中广泛应用。 链传动主要用在要求工作可靠,两舟相距较远,低速重载,工作环境恶劣,以及其 他不宜采用齿轮传动的场合。 链条按用途不同可分为传动链、输送链和起重链。在一般机械传动中,采用的是传 动链。 传动链又可分为短节距精密滚子链、齿形链等。其中滚子链常用于传动系统的低速 级。 滚子链的结构是由滚子、套筒、销轴、内链板和外链板所组成,内链板与套筒之间, 外链板与销轴之间为过盈配合;滚子与套筒之间,套筒于销轴之间为间隙配合。 考虑到我国链条的生产历史和现状,以及国际上许多国家的链节距均用英制单位, 我国链条标准 GB/T1243-1997 中规定节距用英制折算成米制的单位。 链轮的结构小直径的链轮可制成整体式;中等尺寸的链轮可制成孔板式;大直径的 链轮,常可将齿圈用螺栓连接或焊接在轮毂上。 链轮的材料:链轮轮齿要具有足够的耐磨性和强度,由于小链轮的轮齿啮合次数比 大链轮多,所受到的冲击也大,故小链轮应采用较好的材料制造。本次设计采用滚子链 传动。 滚子链传动的设计计算: (1)选择链轮齿数 取小链轮齿数 z1 ? 17 ,大链轮的齿数为 Z2 ? i ? Z2 ? 2 ?17 ? 34 。 (2)确定计算功率:由表 9 ? 6 查得 K A ? 1.0 ,由图 9 ? 13 查得 K z ? 1.52 ,用双排链, 则计算功率为 Pca ? Ka K z ? P 1.0 ?1.52 ? 3.36 ? ? 2.9184kw Kp 1.75 (3)选择链条型号和节距 根据 pca ? 2.9184kw 及 n ? 60r / min 查图 9 ? 11 ,可选 16 A 。查表 9 ? 1 ,链条节距为 p ? 25.4mm 。 (4)计算链节数和中心距 - 18 - 初选中心距 a0 ? (30 ~ 50) p ? (30 ~ 50) ? 25.4mm ? 762 ~ 1270mm 。取 a0 ? 780mm 。相 应的链长节数为 Lp 0 ? 2 a0 z1 ? z 2 z 2 ? z 1 2 p 2 ? 780 17 ? 34 34 ?17 2 25.4 ? ?( ) ? ? ?( ) ? ? 87.16 p 2 2? a0 25.4 2 2? 780 取链长节数 Lp ? 88 节。 查表 9 ? 7 得到中心距计算系数 a? f 1 ? 0.24907 ,则传动的最大中心距为 f 1 p[2 L p ? ( z 1 ? z 2)] ? 0.24907 ? 25.4 ? [2 ? 88 ? (17 ? 34)]mm ? 791mm (5)计算链速 v ,确定润滑方式 v? nZ1 p 60 ?17 ? 25.4 ? ? 0.4318m / s 60 ?1000 60 ?1000 查 v ? 0.4318m / s 和链号 16 A ,查图 9 ? 14 可知采用定期人工润滑。 (6)计算压轴力 F p 有效圆周力为: Fe ? 1000 P 1000 ? 3.36 ? ? 7781N v 0.4318 链轮水平布置时的压轴力系数 K FP ? 1.15 ,则压轴力为 FP ? KFP Fe ? 1.15 ? 7781 ? 8949N 3.5 主轴设计与计算 3.5.1 轴的计算过程 (1)初步估算轴的直径 选取 45 号钢作为搅拌机主轴的材料,调制处理,查表得 ? =640N/ mm2 ,由表差 得材料的许用应力: [? ] ? 60N / mm2 ,由公式 3 d?A 式中, P —轴传递的功率(kw) ; n—轴的转速 (r/min); P mm 。 n A—取决于轴材料的许用扭矩切应力 [? t ] 的系数。 - 19 - 查表得知 A=115 计算轴的最小直径并加大 3 0 0 已考虑键槽的影响。 3 则 dmin ? 115 ? 3.54 ? 56.45mm 30 在轴的最细部分轴的直径取 60mm 。 (2)轴结构的设计 确定各轴段直径和长度 图 3 轴的结构件图 第一段轴的直径取 d(1) ? 60mm ,根据搅拌机的结构不需要轴的长度太长取为 L(1) ? 70mm 。所以第二段轴的直径应比第一段轴的直径稍大一些,根据实际情况取 第二段轴的直径 d(2) ? 70mm 。因为要考虑到轴承的安装,联轴器与轴承盖之间还要 有一定空隙,第二段轴的长度取为 L(2) ? 74mm 。根据轴承的安装尺寸以及轴承的定 位要求,确定第三段轴的直径为 d(3) ? 60mm ,由于搅拌机的搅拌轴总长度比较长, 为使平衡性和轴的安全系数高,取第三段轴的长度 L(3) ? 60mm 。又因为第四段轴上 要安装第二个轴承,所以第四段轴的直径应和第二段轴的直径相同, d(4) ? 70mm 。 该段轴的上方要安装搅拌机的筒体,此处轴段长度适中即可,取 L(4) ? 74mm 。最后 一段轴上要安装搅拌装置, 根据搅拌机的筒体结构, 取这一段轴的直径 d(5) ? 60mm , 长度. L(5) ? 100mm 至此,轴的各段直径和长度已基本确定。 3.5.2 键与轴承的选择 为满足轴上零件的周向定位要求,链轮与轴采用平键连接,根据轴段的公称直径 - 20 - 选第一段轴与从动链轮之间的键按 d (1) ? 60mm ,查《机械设计》书上表 6 ? 1 得平键截 面 d ,键宽 b ? 键高 h ? 18 ? 11 ,键长 L ? 56mm 。减速器低速轴伸出段与主动链轮相连, 其中的键由减速器轴 d2 ? 65mm , l2 ? 70mm 选择,则选键宽 b ? 键高 h ? 18 ?11 mm,长 L ? 56mm 。 减速器高速轴与主动带轮连接处的键根据 d1 ? 40mm , 选键宽 b ? l1 ? 82mm , 键高 h ? 1 2? 8, 长 L ? 70mm 。 电 动 机 伸 出 轴 与 主 动 带 轮 连 接 处 的 键 由 电 动 机 轴 ? 10 ? 8 ,长 L ? 65mm 。 d0 ? 38mm , E ? 80mm 选择此处的键为选键宽 b ? 键高 h 与搅拌装置连接处的轴段也是用键将轴与轴套连接的。这一段轴段较长为了稳固采 用两个键连接。由 d( 5) ? 60mm , L(5) ? 100mm 选择键,键宽 b ? 键高 h ? 18 ? 11,键长 L ? 56mm 。键槽用键槽铣刀加工。 轴承的选择:初步选择滚动轴承,因为轴承要既能承受径向力又能承受轴向力的 作 用 , 根 据 这 些 要 求 选 用 圆 锥 滚 子 轴 承 , 参 照 工 作 要 求 , 并 根 据 d(2) ? 70mm 由 GB/T297-1995 轴 承 产 品 目 录 中 初 步 选 取 圆 锥 滚 子 轴 承 型 号 30214 。 尺 寸 为 d ? D ? T ? 70 ?125 ? 26.25 。圆锥滚子轴承的定位是由过度配合来保证的,此处选轴承的 直径尺寸公差为 m 6 。 确定轴上圆角和倒角尺寸。 参考《机械设计》书表 15 ? 2 ,取轴端倒角 2 ? 45o 。各轴肩处的圆角半径见图 3。 3.5.3 轴的强度校核 求轴上的载荷:搅拌轴受到扭转作用而发生扭转,轴上各段都有受到力矩的影响, 选择其中受力较大,应力较集中的截面。 (1)受力分析: 轴上传递的转矩: Td ? 9550 ? pd ? 26.53N ? m nd T ? Td ?? ? i ? 1126.99 N ? m 所受圆周力: - 21 - Ft ? 2T 2 ?1126.99 ? ? 11.27 N d 200 所受的轴向力:因为轴是竖直的所以轴向力 F? ? 0 径向力: Fr ? Ft tan ? cos ? ? ? 20o , ? ? 8o0634 Fr ? Ft ? tan 20o ? 28.79 N cos8o 06 34 (2)计算支反力: FNH 1 ? l2 ? Ft (l2 ? l3 ) FNH 2 ? l2 ? Ft ? l3 FNH 2 ? Ft (l2 ? l3 ) 11.27 ? (60.9 ? 99.9) ? 29.76 N ? 60.9 l2 Ft ? l3 11.27 ? 99.9 ? 18.49 N ? 60.9 l2 FNH 1 ? FNV 2?l2 ? Fr (l2 ? l3 ) FNV 1 ? l2 ? Fr ? l3 FNV 2 ? Fr (l2 ? l3 ) 28.79 ? (60.9 ? 99.9) ? 76 N ? 60.9 l2 Fr l3 28.79 ? 99.9 ? 47.23 N ? 60.9 l2 FNV 1 ? M H ? FNH 2 ? l3 ? 50.65 ? 99.9 ? 2973N ? mm MV ? FNV 2 ? l3 ? 129.39 ? 99.9 ? 7592.4 N ? mm M ? M H 2 ? M V 2 ? 29732 ? 7592.42 ? 8154 N ? mm - 22 - 表 5 危险截面载荷值 载荷 水平面 H 垂直面 V FNH 1 ? 18.49 支反力 F ( N ) FNV 1 ? 47.23 FNH 2 ? 29.76 弯矩 M ( N ? mm) 扭矩 T ( N ? m) 总弯矩 FNV 2 ? 76 MV ? 7592.4 1126.99 8154 M H ? 2973 按弯矩扭合成应力校核轴的强度 进行校核时, 通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。 根据 《机械设计》 书式 (5 ? 15)及上表中的数据,以及轴单向旋转,扭转切应力为脉动循环应变力,取 ? ? 0.6 ,轴的计算应力 ? ca ? M 2 ? (?T )2 M 2 ? (?T )2 81542 ? (0.6 ?1126.99)2 =0.379 MPa ? ? W 0.1d 3 0.1? 603 之 前 已 选 定 轴 的 材 料 为 45 钢 , 调 质 处 理 , 由 《 机 械 设 计 》 书 表 1 5? 1查 得 [? ?1 ]? 6 0 M P a。因此 ? ca ? [? ?1 ] ,所以此轴是安全的。 - 23 - 图 4 计算简图 3.5.4 轴承组合的设计 轴承组合的设计应从结构上保证轴系的固定、游动和游隙的调整。常用的结构有两 端固定和一端固定、一端游隙两种。 - 24 - (1)因为本次搅拌机设计的是悬臂轴,采用两端固定的结构。这种结构在轴承支 点跨距小于 300mm 时,常用两端固定的轴系结构,用端盖顶住两轴承外圈的外侧,内侧 采用轴肩定位,其结构简单,但应留有适量的轴向间隙,避免工作中因轴系热伸长而引 起的热应力,并保证轴承灵活运转。 为便于加工和装配,取用的轴承外径相同,并采用套杯结构。 (2)润滑和密封 轴承的润滑:润滑分为脂润滑和油润滑。由于搅拌机的转速较低,可采用脂润滑。 脂润滑的结构简单,易于密封。 轴承的密封:轴伸端密封方式有接触式和非接触式两种。橡胶油封是接触式中性能 较好的一种,可用于油润滑或脂润滑的轴承中,此处密封采用 J 形橡胶油封装置[12]。 4 使用说明书(SM) 4.1 型号及名称 根据 GB/T9142-2000 混凝土搅拌机标准本,设计的产品型号为 JZZ-250 型。 J ZZ—250L 公称容量,250L 特性代号:自流式出料, “自”Z 型代号:锥形出料式, “锥”Z 组代号:搅拌机, “搅”J 名称:混凝土搅拌机。 4.2 主要结构及工作原理 4.2.1 结构组成 - 25 - 图 5 总体结构示意图 1.主动链轮 2.电动机 3.主动带轮 4.从动带轮 5.减速器 6.筒体 7.从动链轮 8.搅拌体 9.搅拌轴 10.圆锥滚子轴承 11.机架 12.出料抖 4.2.2 主要技术参数 表 6 技术参数表 项目 .进料容量 最大出料容量 .搅拌筒内径 搅拌叶片转速 叶片距筒底的间隙 拌料粒径 电动机功率 - 26 - 数据 80L 50L 800mm 30r/min 小于5mm 5~30mm 4kw 4.3 使用、维护与保养 首先让搅拌机做空运转,检查转向是否与所述方向一致。停车后检查叶片与筒底 间隙是否正确, 调整好后将搅拌叶螺母拧紧按比例将准备好的物料投入筒内, 开机搅拌, 接着把适量的水徐徐倒入筒内,等到物料搅拌均匀后,停机旋转出料口把手,打开出料 口,将搅拌好的物料取出待用。 (1)根据使用情况对轴承部件进行定期润滑,采用润滑脂。 (2)经常检查机器的密封情况,发现有漏浆处应及时检查密封装置。 (3)要经常检查机器紧固情况,如有松动及时拧紧。 (4)搅拌机经长期使用后,搅拌铲片与搅拌筒要磨损,要注意检查及调整铲片与 筒底的间隙。 (5)再搅拌过程中,切勿将手和棒状物从装料口插入料筒内以免发生危险。 4.4 安全操作规程 混凝土搅拌机是解决混凝土搅拌问题的,主要是为了降低劳动者的劳动强度,提高 工作效率,节省工作时间,但同时更应该注意安全问题,注意混凝土搅拌机的正确使用 避免造成不必要的人员伤害和机械事故的发生。 (1) 起动前首先检查旋转部分与料筒是否有刮碰现象, 如有刮碰现象应及时调整。 (2)减速箱应注入机油后方能使用,卸料蜗轮付及滑动轴承处注入机油。 (3)清理料筒内杂料。 (4)启动搅拌机前将筒体限位装置锁紧,然后再启动。 (5)搅拌机开启后发现运转方向不符合要求时,应切断电源,将导线的任意两根 线互换位置,再重新启动。 (6)将混凝土拌合料装入料筒内,合上筒盖。 (7)按动启动按钮,主轴便带动搅拌铲运转。 (8)清洗料筒,将水倒入料筒内使主轴运转将料筒和铲片冲洗干净或用砂子清洗 也可。 - 27 - 5 技术条件(JT) 5.1 检验规则 5.1.1 检验的划分 检验分出厂检验和型式检验 5.1.2 出厂检验 (1)所有产品均应进行出厂检验 (2)出厂检验包括下列内容: a)搅拌机应有准确可靠的计量供水系统。 供水系统的每次供水量变动误差应小于 标定值的 3%。供水系统的上水时间与放水时间之和不得大于循环时间。 b)搅拌机上料机构应安全可靠,料斗在超载 10%的情况下能在任意位置安全制动。 制动后料斗下滑速度不得超过 10mm/s。对于集中驱动的上料机构,上止点应设置自动 停止提升安全装置; 对于分别驱动的上料机构, 上、 下止点均应设置自动停止安全装置; 料斗能平稳运行。 搅拌桶机动翻转卸料机构在倾翻及复位时应动作灵活,在上下限位置应能可靠定 位; 操作手柄安装位置应便于操作,手柄操作力不大于 200N;供水系统除水泵盘根密 封部件外,其余管路、接头、阀门等均不应漏水。吸水阀应有良好的密封性,在水泵停 机 30min 后不加灌引水仍能继续工作。 c)锥形反转出料搅拌机和锥形倾翻出料搅拌机的进料口对搅拌筒旋转轴线的径向圆 跳动量及进料口端面对搅拌筒旋转轴线的某一垂直面圆跳动量, 均不得超过进料口直径 的 1%;强制式搅拌机叶片在旋转过程中与搅拌筒底衬板、侧衬板(指衬板内壁)之间 的间隙不应大于 5mm;搅拌机传动系统应运转灵活,不得有异常声音;减速机不得漏 油; 减速机在额定载荷工况下连续运转一小时, 齿轮减速机润滑油的温升不得超过 40K; 涡轮减速机润滑油温升不得超过 60K,最高油温不得超过 85 摄氏度;采用多根皮带的 传动系统,皮带长度要保持一致,受力均匀,并能方便的进行松紧调节;采用链传动的 传动 i,链条与链轮不得有咬切现象;链条张紧装置应调整方便,连接固定牢靠,并有 良好的润滑; 开始齿轮副沿齿高的接触长度应大于 30%, 沿齿宽的接触长度应大于 40%; - 28 - 搅拌机所使用的液压元件、油箱及管路等应清洗干净,液压系统不得漏油;搅拌机各润 滑点应有足够的润滑油或润滑脂。各润滑点应能方便的加注润滑油或润滑脂。强制式卧 轴搅拌机搅拌轴轴端密封部位供油系统应畅通;油漆应均匀、平整,颜色一致,有光泽; 油漆表面应干透、不粘手,附着力强,富于弹性;不得有皱皮、脱皮、漏漆、流痕、气 泡等现象;焊缝应美观、平整,不得有漏焊、裂纹、弧坑、夹渣、烧穿、咬肉等现象和 缺陷;同一条焊缝的宽度应一致,最大宽度和最小宽度之差不得超过 4mm;飞渣、焊 渣等应清除干净。零件外露加工表面应进行防锈处理;铸件表面应光洁平整,不得有砂 眼、气孔,浇冒口突起、飞边毛刺等应铲除磨平;气割边缘应圆滑平顺;锻件非加工表 面的飞边毛刺应清楚干净。罩壳不得有直径超过 15mm 的锤痕;罩壳边缘不得有明显皱 折;罩壳安装应位置正确、牢固可靠。产品标牌应平整,字迹清楚,不得有刻痕、脱漆、 锤印,安装应牢固、端正。搅拌机的电气控制箱内各器件应排列整齐,连接牢固,走线 分明,绝缘可靠。电气箱应具有防水、防震、防尘措施。电气箱应有良好的接地。 (3)出厂检验的内容全部合格时,判定该产品为合格;否则为不合格。 5.1.3 型式检验 (1)产品有下列情况之一时,应进行型式检验; a)新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定; b)产品停产 3 年及 3 年以上者; c)产品的结构或材料有重大改变,可能影响性能时; d)国家质量技术监督机构提出要求时。 (2)型式检验的内容包括以上全部要求。 (3)供性能试验或可靠性试验的样机,应从近一年内生产的产品中随机抽取,样 本为一台。并做好记录和封存。 (4)提供的检查批量应满足下列要求:公称容量在 350L 以下(包括 350L)者不 少于十台,公称容量在 500~750L(包括 750L)者,不少于 5 台;公称容量在 1000L 以 上(包括 1000L)者,不少于 2 台;对突击抽检,在用户中抽取及新产品鉴定的试验样 机,其检查批批量不受上述限制。新产品鉴定的试验样机允许送样。 (5)型式检验的合格与否按下列原则判定: (6)第五章规定的各项要求全部合格时,该产品或该种产品可判为合格。 (7)被抽检样机的型式检验结果,若附录 E 中表 E14 中的 1、3、8 项,表 E15 中 - 29 - 上料机构的第 1 项,以及可靠性 3 项指标均合格,而其他项目有 3 项以下(含 3 项)不 合格时,允许在被抽样的产品中在抽取两台进行复检,复检项目为原不合格项。这些项 目全部合格时,则判定该产品为合格。仍有不合格项目时,则判为不合格。 6 结论 (1)搅拌机的结构方案分析与总体设计 本搅拌机的结构是由机架、搅拌装置、传动系统所主成。 机架是整个设备的支撑部 分,由槽钢和钢管焊接而成。搅拌装置由搅拌筒、搅拌轴、搅拌铲片所主成,搅拌铲片 固定在搅拌臂上,并且与搅拌轴主成一体,搅拌铲与搅拌筒底间隙可微量调整。传动系 统由电动机、减速器、带传动、链传动所组成。 (2)搅拌装置的设计 搅拌装置是安装在轴套上的铲片式叶片,叶片随轴的旋转而转动,对筒内物料进行 搅拌,是物料混合均匀,搅拌臂向上伸出,可起到搅拌上方物料的作用。 (3)传动系统的设计 传动系统是由V带传动和链传动来传递运动的。 电动机输出转速通过V带传动传递到 减速器,减速器又通过链传动将转速传递给搅拌机的主轴,主轴带动轴套转动,从而使 搅拌叶片旋转,来完成搅拌的工作。 - 30 - 参考文献 [1] 陈宜通.混凝土机械[M].北京;中国建筑材料工业出版社,2002.6. 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Vibration and stability of a rotating shaft containing a transerse crack [J]. J Sound and Vibration, 1993, 162(3): 387-401 - 31 - 致谢 这次毕业设计首先要感谢的,感谢老师在设计的过程中给我的指导和督促,郑老师 给我指出了正确的设计方向,为我解答了一系列的疑难问题,知道我的思想,引导我的 设计思路,在历经三个多月的设计过程中,一直热心辅导,避免在设计过程冲走弯路。 还要感谢同学们在设计过程中的互相帮忙,在此,我忠心的向他们表示诚挚的感谢和敬 意! 还要感谢我的父母对我无微不至的照顾与关怀,感谢他们对我的包容与理解。 - 32 -

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